3.1孔板級(jí)數(shù)的確定
　　考慮管道受靜壓差44.012 kPa的影響，孔板兩端zui大壓差　
式（1）至式（3）中：
　　p1——孔板入口壓力；
　　pc——熱力學(xué)臨界壓力，對(duì)于水，pc=22.5 MPa；
　　FL——液體壓力恢復(fù)系數(shù)，暫定為0.9；
　　FF——臨界壓力比系數(shù)。
　　由于p1=1.5 MPa，p2=0.165 MPa，20 ℃時(shí)pv=2.338 5 kPa，根據(jù)式（1）至式（3），得Δp=1335 MPa，Δps=1213 MPa。由于Δp＞Δps，且p2＞pv，所以采用1級(jí)節(jié)流孔板將產(chǎn)生汽蝕現(xiàn)象。為了避免汽蝕的發(fā)生，至少應(yīng)裝2級(jí)節(jié)流孔板。
3.2孔板壓降的確定
　　根據(jù)前面的分析，當(dāng)采用1級(jí)節(jié)流時(shí)，孔板壓差大于阻塞流壓差，采用多級(jí)節(jié)流降壓后，第1級(jí)節(jié)流孔板的實(shí)際壓差應(yīng)小于阻塞流壓差，其壓差的大小取決于第2級(jí)孔板，多級(jí)節(jié)流孔板的壓降按幾何級(jí)數(shù)遞減。因此，若采用2級(jí)節(jié)流孔板，則　　
其中Δp1=0.89 MPa，Δp2=Δp1/2=0.445 MPa。
　　為了防止節(jié)流孔板發(fā)生汽蝕，應(yīng)以阻塞流壓差Δps為準(zhǔn)則，驗(yàn)算各級(jí)節(jié)流孔板壓差：*級(jí)孔板的阻塞流壓差Δps1=1.213 MPa＞Δp1；第二級(jí)孔板的阻塞流壓差Δps2=0.92×[（1.5－0.89）MPa－0.957×0.002 338 5MPa=0.492 3 MPa＞Δp2。因此，每級(jí)節(jié)流孔板后都不會(huì)出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，采用2級(jí)節(jié)流孔板是合理的。
4節(jié)流孔板孔徑的計(jì)算
　　根據(jù)DL/T 5054—1996《火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》，水管道節(jié)流孔板孔徑可按下式計(jì)算：（4）
式中：dk——節(jié)流孔板的孔徑；
　　　ρ——水的密度。
　　仍以臺(tái)山電廠凝補(bǔ)泵再循環(huán)管為例。根據(jù)現(xiàn)場的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，正常運(yùn)行時(shí)熱井的補(bǔ)水量約20 t/h，泵出口壓力約1.5 MPa，扣除泵進(jìn)口壓力，揚(yáng)程約134 m，查性能曲線，對(duì)應(yīng)的流量為136.8 t/h，即經(jīng)再循環(huán)管回流至補(bǔ)給水箱的除鹽水量約116 t/h。根據(jù)式（4）得：第1級(jí)節(jié)流孔板孔徑dk1=40.68 mm，取40.7 mm；第2級(jí)節(jié)流孔板孔徑dk2=48.37 mm，取48.5 mm。
　　在該管道的*次設(shè)計(jì)變更時(shí)，流量按常規(guī)泵的再循環(huán)量（zui大流量的30%）選取，取60 t/h，且壓降沒按幾何級(jí)數(shù)遞減考慮，兩級(jí)孔板孔徑均為33 mm。根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況，經(jīng)再循環(huán)管回流至補(bǔ)給水箱的除鹽水量應(yīng)約116 t/h，但由于節(jié)流孔板的限流作用，流經(jīng)再循環(huán)管的水量zui大只能是第2級(jí)節(jié)流孔板阻塞流時(shí)的流量。因第2級(jí)節(jié)流孔板后的壓力大于液體的飽和蒸汽壓力，故第2級(jí)節(jié)流孔板后出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，管道產(chǎn)生較大振動(dòng)和噪音。
5結(jié)束語
在實(shí)際工程應(yīng)用中，將多級(jí)節(jié)流孔板用于減壓系統(tǒng)是切實(shí)可行的，為了防止管道發(fā)生汽蝕，選擇節(jié)流孔板時(shí)，一定要根據(jù)管道的實(shí)際情況，計(jì)算出孔板數(shù)量和孔徑.

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